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滄州穹頂單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構雙盆式橡膠支座轉(zhuǎn)動受力技術研究

隨著時代的發(fā)展，建筑業(yè)的發(fā)展也緊隨時代的腳步向前邁進，一些大體量大空間的結(jié)構接踵而至，特別是一些大的商場、車站、機場等為了滿足廣大人民的使用方便和美觀要求，給結(jié)構空間和跨度更提出了嚴峻的挑戰(zhàn)，隨著最近鋼結(jié)構工程的不斷興起，解決了一些要求跨度大和空間廣的工程難題，但是鋼結(jié)構工程受溫度變形和外界各種荷載的影響特別大，對鋼結(jié)構的基礎支撐體系提出嚴峻的挑戰(zhàn)，本技術主要針對鋼結(jié)構雙支座體系的受力性能和轉(zhuǎn)動性能進行研究和探討。　　　關鍵詞： 鋼結(jié)構雙支座轉(zhuǎn)動受力

　　京津城際延伸線于家堡站站房工程位于濱海新區(qū)于家堡中心商務區(qū)北段，是京津城際鐵路延伸線終點站，屋面采用雙螺旋單層網(wǎng)殼屋面施工技術施工，整個站房工程施工難度大、結(jié)構復雜，特別是雙螺旋單層網(wǎng)殼屋面，穹頂鋼結(jié)構為大跨度空間復雜曲線單層網(wǎng)殼結(jié)構，穹頂縱向跨度約142m，橫向跨度約80m，矢高約24m，受力桿件為曲線變截面鋼箱梁組成的空間曲線構件，整個單層曲線網(wǎng)殼結(jié)構由36根順時針和36根逆時針鋼箱梁相互交叉編織形成，支座體系為雙支座體系。該單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構體系設計新穎，結(jié)構受力復雜，為缺陷性敏感的單層網(wǎng)殼體系，經(jīng)國際、國內(nèi)科技查新，國內(nèi)外沒有同體量同復雜程度的單層網(wǎng)殼結(jié)構，因此為了拓展在大跨度、大空間、結(jié)構復雜鋼結(jié)構領域的技術水平，本次研究將依托本鋼結(jié)構對鋼結(jié)構雙支座轉(zhuǎn)動性能和受力性能進行研究。

研究對象

　　于家堡站房工程共設計36個支座承擔整個鋼結(jié)構的豎向荷載和水平推力，其中31個雙支座，5個單支座，共計67個支座。設計豎向承載力分6級：4000,5000,7000,8000,12500,15000kN。雙向活動，沿環(huán)梁切向位移±50mm，沿環(huán)梁法向或豎向位移±20mm，支座設計轉(zhuǎn)角0.03rad，其中受力最大的為R19節(jié)點，水平推力為15000KN，豎向壓力為4000KN。本次研究對象為R19 號節(jié)點支座的縮尺模型，型號為QZ-1000-SX 和QZ-250-SX，數(shù)量為2 臺，

研究設備選擇

　　根據(jù)研究要求，選用YJW-5000 型微機控制電液伺服壓剪試驗機其主要性能指標：豎向最大試驗力：5000 kN，豎向最大行程：80mm轉(zhuǎn)角最大試驗力：300kN，試驗機精度：1 級

研究目的和方法

1. 研究目的

　　檢測整個節(jié)點模型支座分別在豎向設計荷載和超載作用下是否可產(chǎn)生0.02rad 的轉(zhuǎn)動角度，并且轉(zhuǎn)動力矩小于標準要求。

　　(1)設計豎向荷載狀態(tài)下，(豎向設計荷載1030 kN)雙支座及工裝的設計轉(zhuǎn)動力矩為：MΘ=F1·μ·R1+ F2·μ·R1+ FG·μ·R2=1000x0.03x170+250x0.03x170+1030x0.03x85=9001.5kN·mm≈9 kN·m

　　(2)超載狀態(tài)下(預設超載至1200 kN)，雙支座及工裝的設計轉(zhuǎn)動力矩為：MΘ=F1·μ·R1+ F2·μ·R1+ FG·μ·R2=1164x0.03x170+291x0.03x170+1200x0.03x85=10480.5kN·mm≈10 kN·m式中：MΘ——轉(zhuǎn)動力矩(kN·mm);F1—QZ-1000-SX 支座超載下豎向承載力(kN);F2—QZ-250-SX 支座超載下豎向承載力(kN);

　　FG—工裝轉(zhuǎn)動副超載下承載力(kN);μ—轉(zhuǎn)動副間的摩擦系數(shù);R1—支座鋼襯板的球面半徑(mm);R2—工裝轉(zhuǎn)動副的球面半徑(mm);

2. 研究方法

　　2.1 正常加載測試

　　a) 將試樣按圖1 置于試驗機的承載板上，試樣中心與承載板中心位置對準，精度小于試驗技術要求。

　　b) 豎向加載，將試驗機以連續(xù)均勻的速度加至豎向設計荷載1030kN，穩(wěn)壓5min，根據(jù)圖2所示的分力關系，兩支座所承受荷載分別達到其設計值1000kN和250kN，并在整個轉(zhuǎn)動試驗過程中保持不變。

　　c) 轉(zhuǎn)動加載，用千斤頂以5kN/min的速率施加轉(zhuǎn)動力，直至支座發(fā)生0.02rad轉(zhuǎn)動后千斤頂卸載，記錄支座發(fā)生轉(zhuǎn)動時千斤頂?shù)淖畲蠛奢d。

　　d) 支座實測轉(zhuǎn)動力矩為MΘ=PxL。

　　e) 試驗機卸載。

2.2 超載測試

　　a) 將試樣按圖1置于試驗機的承載板上，試樣中心與承載板中心位置對準，精度小于試驗技術要求。

　　b) 豎向加載，將試驗機以連續(xù)均勻的速度加至預設超載值至1200kN，穩(wěn)壓5min，根據(jù)圖示3的分力關系兩支座所受承載力分別達到其荷載1164kN和291kN，并在整個轉(zhuǎn)動試驗過程中保持不變。

　　c) 轉(zhuǎn)動加載，用千斤頂以5kN/min的速率施加轉(zhuǎn)動力，直至支座發(fā)生0.02rad轉(zhuǎn)動后千斤頂卸載，記錄支座發(fā)生轉(zhuǎn)動時千斤頂?shù)淖畲蠛奢d。

　　d) 支座實測轉(zhuǎn)動力矩為MΘ=PxL。

　　e) 試驗機卸載。

五、 研究測試結(jié)論

　　1. 正常加載測試結(jié)果

　　a) 雙支座在設計荷載作用下轉(zhuǎn)動位移達 11mm，試驗機轉(zhuǎn)動力臂為550mm，通過換算得出，雙支座可以實現(xiàn)0.02rad 的轉(zhuǎn)動角度，轉(zhuǎn)動過程中無卡滯、變形等現(xiàn)象產(chǎn)生，滿足設計要求;

　　b)雙支座的最大轉(zhuǎn)動荷載為 8.3kN，試驗機轉(zhuǎn)動力臂為550mm，試驗轉(zhuǎn)動力矩為4.565k N·m，小于標準值9 kN·m，滿足設計要求;

　　c) 試驗過程曲線

　　2. 超載測試結(jié)果

　　a) 雙支座在設計承載力作用下轉(zhuǎn)動位移達 11mm，試驗機轉(zhuǎn)動力臂為550mm，通過換算得出，雙支座可以實現(xiàn)0.02rad 的轉(zhuǎn)動角度，轉(zhuǎn)動過程中無卡滯、變形等現(xiàn)象產(chǎn)生，滿足設計要求;

　　b)雙支座的最大轉(zhuǎn)動荷載為 13.3kN，試驗機轉(zhuǎn)動力臂為550mm，試驗轉(zhuǎn)動力矩為7.315k N·m，小于標準值10 kN·m，滿足設計要求;

　　c) 試驗過程曲線

六、結(jié)束語

　　通過對穹頂鋼結(jié)構的雙支座在正常加載測試和超載加載測試條件下的受力性能和轉(zhuǎn)動性能的試驗研究，雙支座的受力性能和轉(zhuǎn)動性能完全能夠滿足本穹頂鋼結(jié)構后期的整體受力要求，以及后期穹頂鋼結(jié)構受外界溫度變化和其他額外荷載情況下的轉(zhuǎn)動和變形，為后期類似工程積累相應的研究數(shù)據(jù)和經(jīng)驗參數(shù)，解決了國內(nèi)首個單層網(wǎng)殼鋼結(jié)構雙支座支撐體系技術難題。